3） 截面惯性矩I=bh3/12=8333333.3mm4；挠度f =0.52ql4/（100EI）=0.81mm＜2.3mm.
2.4 支架顶托上方木抗弯强度及挠度验算
1） 松木最低抗弯强度值fm为13N/mm；弹性模量E为9000N/mm；方木截面为100mm×100mm，间距为900mm，跨距l为600mm；荷载为（①+②+③+④+⑤+⑦）×1.5 =42.2KN/㎡（安全系数为1.5）；线荷载q为38.0N/mm，按两跨连续梁计算
2） 方木截面抵抗矩W =bh2/ 6=166666.7mm3；弯矩M =0.125 ql 2=1710000N.mm；抗弯承截能力M/W =10.3 N/m㎡＜13N/m㎡.
3） 截面惯性矩I=bh3/12=8333333.3mm4；挠度f =0.52ql4/（100EI）=0.34mm＜1.5mm.
2.5 支架强度及稳定性验算
各项荷载相加×1.5=46.58 KN/㎡（安全系数为1.5）支架间距为0.6m×0.9m.单根立杆受力N为25153N.
2.5.1 单根立杆强度验算
钢管抗压及抗弯强度f为140Mpa，壁厚3.5mm，直径48mm，截面积4.89c㎡；抗压承载能力σ=N/S=51.4＜140Mpa.
2.5.2 支架稳定性验算
主要验算支架横桥向稳定性（按双排架计算、步距1.2m验算）
1） 荷载对立杆底部产生的弯矩：
M=qdh2/2+6qs/15=1.2×1000×0.048×62/2+6×1.2×1000×1.3/15=1660.8 N.m
式中：q为风荷载，本地区最大取1.2 KN/m㎡；d为立杆直径，d=48mm；h为立杆高度，h=6.0m；s为梁体侧面单排杆宽度范围内面积，s=1.3㎡.
2） 稳定性按下式验算：
N/（ΦA）+M/（BA）=25153/（0.195×1810）+1660.8/（0.6×1810）=73＜KAKHf =0.85×0.94×140=111.86 Mpa
式中：Φ为稳定系数，取0.195（步距为1.2）；A为立杆毛截面积，A=1810 m㎡；B为立杆横桥向间距，B=0.6m；KA为与截面有关的调整系数，取0.85；KH为与高度有关的调整系数，取0.94.
3. 结论
该分离立交桥现浇箱梁桥施工是对支架搭设、材料选用的严格控制以及支架搭设完成后对预压材料及荷载的严格把关，施工中通过支架沉降观测点的跟踪观测，支架的非弹性变形量均小于3mm，箱梁底板混凝土外表平整度小于5mm，表面轮廓清晰、线条顺直，混凝土实体未出现任何裂缝。
实践证明，本桥支架布设方案是切实可行的，现浇连续箱梁做到了内实外洁、平整、美观取得了较好的经济效益和社会效益。
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